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超大型航站樓金屬屋面虹吸雨水系統設計怎麼做?

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超大型航站樓金屬屋面虹吸雨水系統設計怎麼做?

發布日期:2018-12-26 作者: 點擊:

給水排水 |實例分析:超大型航站樓金屬屋面虹吸雨水系統設計怎麼做?

 杜金娣等 給水排水 前天

小編說


以武漢天河機場T3航站樓金屬屋面虹吸雨水系統設計為例, 較為全面地介紹了複雜超大型航站樓金屬屋面虹吸雨水系統設計的内容、設計中應注意的事項以及解決問題的具體方法。在複雜大型金屬屋面虹吸雨水系統設計中,需要全面了解建築内部的空間特點和結構做法,與參建各方全過程緊密協調配合,了解規範要表達的本意,從工程的實際情況出發做出最合理的設計方案,以确保虹吸雨水系統實施後金屬屋面排水的安全性。

1 工程概況

武漢天河機場T3航站樓總建築面積49.5萬m²,建築高度41.1 m,地下一層,地上四層,由主樓、指廊、連廊組成,内部設有庭院及天井,建築造型取“鳳舞九天”之意(見圖1)。T3航站樓屋面面積約22萬m²,屋面闆為鋁錳鎂合金直立鎖邊闆。其中,主樓為雙曲屋面,屋面标高從最高點往四周順次降低,外檐口标高各不相同;連廊與主樓銜接部位為坡向外檐口的雙曲屋面,連廊其餘部位及指廊為單曲拱形屋面,連廊與指廊外檐口标高均相同。


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      T3航站樓使用部門衆多,功能複雜,旅客及行李系統流程工藝性強,設計需要滿足各部門、各環節的使用需求,設計周期較長,但各深化設計公司(包括虹吸雨水系統、屋面、幕牆、精裝修等)均進入較晚。本航站樓從2011年開始初步設計,到2016年完成各種深化設計,曆時近6年的時間,期間有很多設計規範進行了修編,也出台了不少新的設計規範。僅在雨水系統設計方面,2014年9月1日編制實施了《建築屋面雨水排水系統技術規程》(CJJ 142-2014),2015年8月1日修編實施了《虹吸式屋面雨水排水系統技術規程》(CECS 183:2015),兩本新規範均在虹吸雨水系統設計排水安全性上有較多新的規定。T3航站樓屋面虹吸雨水系統深化設計時上述規範已經實施,必須作為設計依據,以保障T3航站樓屋面排水安全,但又要盡可能少突破預算,節約造價。

 

       T3航站樓虹吸雨水系統深化設計由系統供應商在招标圖基礎上進行,設計院積極配合虹吸雨水深化設計公司與屋面、幕牆、鋼構、精裝修等深化設計公司溝通,多次組織召開會議,協調解決深化設計過程中出現的各種問題,對虹吸雨水系統深化設計圖紙進行了多次校審,并對最終設計成果進行了确認。

 

      T3航站樓共設置了215套虹吸雨水排水系統(包含22套虹吸溢流管道系統),設置了約5 000 m長的不鏽鋼天溝及114個下沉式不鏽鋼集水井,共采用不鏽鋼虹吸雨水鬥493個,不鏽鋼虹吸雨水管道近2.3萬m,還設置了800 mm×100 mm不鏽鋼溢流口共106處。


2 設計重現期選取

      T3航站樓初步設計及施工圖設計時,調研國内各大中型機場及各大中型高鐵站房金屬屋面的虹吸雨水系統設計及使用情況,多數是按屋面雨水排水工程與溢流設施的總排水能力達到50年重現期設計的,設計重現期取20~50年不等。事實上,隻要設計、施工及維護管理都嚴格執行規範要求, 50年設計重現期的總排水能力是能夠滿足屋面排水安全性要求的,這點從已經實施近10年的高鐵站房工程及機場航站樓工程得到了證實(少數站房屋面出現的排水問題,經現場調研是施工過程中出現了管道堵塞,或者是管道接口出現了問題)。考慮到國際航站樓工程的重要性,T3航站樓原設計重限期取50年,按總排水能力為100年重限期設置溢流設施。表1為不同重現期下的雨水量比較。


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深化設計時,鑒于新規範對虹吸雨水系統設計的安全性要求有了進一步的提高,為了避免因設計、施工、維護管理各環節不能完全到位而使虹吸雨水系統的排水能力減小,以及今後可能會發生超過100年重現期的特大暴雨但虹吸雨水系統的排水能力不足,從而導緻天溝溢水至室内造成嚴重損失,設計院與深化設計單位溝通并報業主同意後,确定T3航站樓設計重現期保持50年不變,但需提高溢流量,使虹吸雨水排水系統加溢流設施的總排水能力滿足新規範中的最不利狀況下總排水量要求,即10年重現期的排水量乘以1.5的彙水系數,并附加50年重現期減10年重現期的溢流排水量。與新規範要求相比,深化設計的設計流量有所減少,但提高了溢流設施的排水能力,這樣使排水系統更容易形成虹吸,溢流設施也能及時排除超重限期雨水,更為合理。同時,虹吸排水系統在1年重現期降雨時,懸吊管也有足夠的自淨流速。

 

T3航站樓主樓南、北兩側大懸挑屋面排水溝不在室内上空,設計按100年重現期的雨水量設置溢流設施。


3 彙水面積劃分及設計流量計算

T3航站樓屋面面積超大,合理劃分彙水面積、合理進行流量分配對虹吸雨水系統的設計至關重要。

 

《虹吸式屋面雨水排水系統技術規程》(CECS 183:2005)中規定:對彙水面積大于5 000 m²的大型屋面,宜設置不少于2套獨立的虹吸式屋面雨水系統。

 

《虹吸式屋面雨水排水系統技術規程》(CECS 183:2015)将此條修訂為:彙水面積大于2 500 m²的大型屋面,宜設置不少于2套獨立的虹吸式屋面雨水系統。

 

《建築屋面雨水排水系統技術規程》(CJJ 142-2014)規定:單個壓力流雨水排水系統的最大彙水面積不宜大于2 500 m²。

 

從上述規範對最大彙水面積的修訂看,彙水面積劃分不宜過大,因為過大則排水安全性差。但彙水面積劃分也不宜過小,過小會使系統數量大幅增加,存在很多不利方面:一是不能充分發揮虹吸雨水系統排水量大的優勢;二是立管數量過多,當在柱内暗敷或者在大空間内沿結構件明敷時,增加了施工難度或有礙觀瞻;三是雨水鬥、管材、附件、消能井、檢查井等數量大幅增多從而增加造價。

 

當然,彙水面積的劃分受到很多其他因素的制約,包括屋面形狀、坡向、天窗分布、天溝布置、鋁錳鎂合金直立鎖邊闆排布方向等等,需要根據屋面的具體情況結合設計選用的暴雨強度、彙水面積上的雨水設計流量确定(見圖2)。對于坡度很大的拱形屋面,在中間設排水溝難以有效集水,但直立鎖邊闆(見圖3)的導水溝因為流速大、通過能力強,集水的距離可以長些,天溝可相對集中布置在屋面的最低處,在天溝内設置足夠套數的虹吸雨水系統滿足排水要求即可;但是對于坡度不是很大的屋面,直立鎖邊闆的導水溝因為流速小、通過能力也小,集水面積過大、集水距離過長會使導水溝内水位過高而導緻屋面漏水。


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因為T3航站樓性質重要不能溢水至室内,屋面總雨水量計算時取了1.5的彙水系數,因而單位彙水面積上的雨水量較大。設計時一般将彙水面積控制在2 000 m²以内,但受天窗布置的影響,主樓屋面彙水面積有少量在2 000 m²~2 500 m²,但都控制在2 500 m²以内,使每套虹吸雨水系統承擔的彙水面積都較為合理,既充分利用了虹吸雨水系統排水的高效性能,又保證了排水的安全性及建築設計的整體性要求。圖4為西側屋面彙水面積分區示意。


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4 天溝及集水井的設置

4.1 天溝及集水井布置

首先,根據T3航站樓屋面1∶200等高線圖(見圖5)初步判斷屋面雨水的流向,與建築專業一起初步拟定直立鎖邊闆的排布方向,結合屋面天窗的布置,初步布置天溝。然後與建築專業一起初步判斷天溝的分縫情況(一般30~60 m),根據規範限定的最大彙水面積要求,初步劃分各彙水面積,作為招标圖設計流量計算的依據。後期,屋面深化公司進入後,結合天窗的做法及屋面鋼構公司的深化設計調整了部分天溝的位置,并調整了部分天溝的分縫。在深化設計過程中,設計院全程追蹤配合,組織協調深化設計公司及時調整雨水鬥的布置,複核各系統彙水面積、設計流量等,根據配合成果,增加了部分虹吸雨水系統及溢流口以保證屋面排水安全。


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T3航站樓主樓屋面天溝縱向坡度較大,一般都大于2%(頂部高處局部較小,但也不小于0.4%),每條天溝均較長。因為熱脹冷縮的原因,屋面設計将其分為相對獨立的多段天溝。對于坡度較大的天溝,若直接在天溝内均勻布置虹吸雨水鬥,會導緻同一系統中的雨水鬥底部高度不同,對形成虹吸不利。若根據規範在每個雨水鬥底部設置下沉小井,将會增加天溝的施工難度,也難以解決天溝儲存初期雨水量的需要。為解決上述問題,設計将斜坡天溝僅作為導水溝,在每段天溝末端設置集水井以儲存初期雨水量,每個集水井設置一套虹吸排水系統,虹吸雨水鬥集中設置在集水井内,溢流則從天溝搭接處順次下行,在末端集水井處設置溢流管道系統或溢流口(詳本文第7節溢流設施設置)。

 

T3航站樓指廊及連廊屋面集水距離較短,隻在外側設置水平天溝,天溝内虹吸雨水鬥均勻布置,按每個分縫單元設置1套虹吸雨水系統,每個單元設置1個溢流口。


4.2 天溝及集水井尺寸确定

對于重力流雨水系統,設計工況下來水量小于等于系統的排水量,設置天溝的目的是滿足集水、導水的功能需要,天溝斷面僅需滿足通過設計流量、鬥前水深、最小保護高度要求即可。但對于虹吸雨水系統,在系統未形成虹吸滿管流流态前,其排水能力遠小于虹吸滿管流流态時的排水能力,在強降雨的初期來水量大于排水量,天溝的設置不僅要滿足集水、導水、鬥前水深、最小保護高度等要求,還需要将虹吸啟動前系統不能及時排除的雨水量儲存起來,以免溢水至室内,造成重大損失或不良社會影響。

 

《虹吸式屋面雨水排水系統技術規程》(CECS 183:2015)對天溝有效容積的計算引入了虹吸啟動時間的概念:屋面初期雨水(以水-氣混合流态)流經虹吸雨水鬥、連接管,在懸吊管與立管的轉彎處形成能充滿整個管段斷面的水躍所需的時間。并規定了虹吸雨水系統的啟動時間不宜大于60 s及如下計算虹吸啟動時間的公式:


TF=1.2Vp/Qin,F     (1)


式中 TF——虹吸啟動時間,s;

 

Vp——過渡段上遊管段容積,L;

 

Qin,F——虹吸啟動流量,按本規程附錄A.3測得;當懸吊管上接多個虹吸雨水鬥時,為懸吊管上所有虹吸雨水鬥虹吸啟動流量的總和,L/s。

 

同時,該規程還規定:天溝的有效蓄水容積不宜小于彙水面積雨水設計流量60 s,且不宜小于虹吸啟動時間的降雨量。當屋面坡度大于2.5%且天溝滿水會溢入室内時,經計算若虹吸啟動時間大于60 s時,天溝的有效蓄水容積不宜小于彙水面積雨水設計流量2 min,且不應小于虹吸啟動時間的降雨量。

 

對于以上規定,在工程設計時,筆者認為還是應該按系統的實際情況計算虹吸啟動時間。首先,不宜有60 s和120 s的限定;其次,計算管段容積時隻需考慮連接管和懸吊管即可,最多附加立管的容積,而不必計算出戶管的容積,原因如下:

 

(1)很多虹吸雨水系統流量很大但系統管道較短,即使按過渡段上遊全部管段容積計算其啟動時間也很短,如果直接按60 s計算,集水井容積很大;同理,當系統啟動時間計算值超過60 s不多但設計流量很大時,如果按120 s計算,集水井的容積更大。過大的保險系數使計算結果偏離實際值很多,會對屋面鋼結構增加較大的荷載,大幅增加造價。

 

(2)有的系統懸吊管很短,但出戶管很長;有的系統懸吊管很長,但出戶管很短。在相同規模的虹吸雨水系統中,前者與後者比,初期雨水能快速充滿懸吊管,形成水躍的時間就會大大減少,虹吸啟動時間也将大大縮短。但若是按上述公式要求計算過渡段上遊全部管段容積(連接管、懸吊管、立管、排出管),則虹吸啟動時間相差不是很大,這很可能與實際情況出入較大(因筆者沒有參與試驗,也沒有直接觀察比較虹吸系統實際排水狀況,隻是憑主持設計的項目運行結果作出判斷)。

 

(3)設置過渡段的目的,主要是為了避免高速出流的水頭對室外排水系統造成破壞,這是當出戶橫管很短、過渡段難以設置時需要特别注意的一個問題。但是當出戶橫管很長時,規範中過渡段長度不小于3 m的規定很容易實現,過渡段設置在靠近出口處主要是充分利用系統的動能,減小出戶管管徑。虹吸啟動前系統内都是重力流狀态,因此,過渡段設置在靠近立管底部就不計算出戶管的容積、而設置在室外就要計算的說法不能成立。

 

(4)規程中的虹吸啟動流量測試裝置沒有排出管,虹吸啟動流量測試結果也沒有考慮排出管的影響。

 

(5)式(1)已經有1.2倍的折算系數,可以計入虹吸啟動前重力排出的雨水量,該系數可以根據情況酌情增大。

 

(6)規程條文解釋中說,當一套虹吸雨水系統接有多個雨水鬥時,式(1)可用于估算系統的虹吸形成時間。可見式(1)也隻是起估算作用。

 

鑒于上述原因,T3航站樓深化設計時,虹吸啟動時間按新規範中的計算公式式(1)核算,但隻計入了連接管、懸吊管和立管的容積,并據此核算天溝的有效儲水容積。如圖6a所示,指廊及連廊屋面水平天溝尺寸為800 mm×400 mm(寬×高),能滿足虹吸啟動前的儲水要求;主樓屋面斜坡天溝尺寸也是800 mm×400 mm,可滿足導水的功能需求,但天溝末端的集水井容積偏小,則需要進行調整。調整的原則為:集水井首先必須滿足儲存虹吸啟動前的設計雨水量;其次結合結構對荷載的限制,分内天溝和外天溝分别考慮餘量。外天溝各系統管道較短,虹吸啟動時間也短,并且可以設置排水量較大的溢流口直接對外排出多餘來水量,将集水井容積設置為滿足計算值即可,故集水井容積較小;内天溝各系統管道較長,虹吸啟動時間相對較長,在計算值的基礎上适當放大集水井容積以保證排水安全性,故集水井容積較大。考慮結構設計簡便,集水井統一為2種型式:外天溝不小于3 m³,内天溝不小于6 m³(見圖6b)。

 

為了保證耐久性,屋面工程中的不鏽鋼天溝及集水井壁厚采用3 mm。


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5 虹吸雨水系統管道設置及管道過結構縫的補償措施

T3航站樓體量超大,但建築要求空間效果輕盈通透,外圍為整片的玻璃幕牆,幕牆均由擋風桁架支撐,結構柱尺寸不能過大,并且不能外包,全部裸露噴塗氟碳漆。鑒于T3航站樓主樓入口大廳的美觀性要求,建築師要求虹吸雨水立管不能露明設置。而大廳以外的部分由于結構柱均在樓闆處設置了尺寸很大的環闆,緻使雨水立管無法靠柱敷設。因此,T3航站樓的雨水管道特别是立管的設置是一件較困難的事情。經過與建築及結構專業反複磋商,并調研國内同類機場的做法,最後确定将航站樓主樓入口大廳内的虹吸雨水立管暗敷在鋼管混凝土柱内,其他部分全部沿建築外側、天井或庭院的擋風桁架敷設。


應該說明的是,上述管道敷設方法原則上是不滿足規範要求的,但鑒于建築空間表達的需要以及結構特殊構造的要求,設計必須采取相應技術措施以減少不利影響。結構柱内敷設的不鏽鋼雨水立管全部按國标普通鋼管的厚度選用,以保證焊接方便及使用的耐久性,并且對焊縫進行超聲波探傷檢測以保證施工質量。為了使系統管道能夠适應結構構件柔性連接的變形要求,在管道通過擋風桁架與屋面鋼結構雙鉸連接變形較大處設置各方向變形量均較大的複式自由型補償器(小拉杆補償器,見圖7),在管道通過擋風桁架與底部樓闆連接的單鉸接處設置滿足角度位移的補償器,并在每個補償器的兩端設置固定支架與縫兩側結構構件牢固固定,以使各補償器充分發揮補償效應,要求補償器耐負壓均不小于-90 kPa。


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虹吸雨水系統懸吊管在屋面闆下沿桁架敷設以便固定,出戶管在外圍部分直接出戶進入消能井,但主樓大廳柱内的立道出柱後因為樓前設有地下停車樓,管道無法就近接出,隻能在地下一層頂闆下分别往東、西向懸吊出戶,最遠懸吊距離約230 m,在東、西庭院内相對集中設置大型消能井以接納這部分出戶管。

 

除鋼柱内采用與普通鋼管等厚的不鏽鋼管外,其餘不鏽鋼管按《建築屋面雨水排水系統技術規程》(CJJ 142-2014)裡規定的最小壁厚上浮0.5 mm确定管道壁厚,并且采用耐腐蝕性能牌号不低于S40808的材料。不鏽鋼管道采用對接氩弧焊接,惰性氣體保護,不鏽鋼管道與支吊架接觸處設置三元乙丙橡膠墊。


6 虹吸雨水系統水力計算

在深化設計之前,設計院為了配合招标設計并做好管線綜合及預留預埋所出的招标圖紙不能作為施工虹吸雨水系統的依據,因為不同系統供應商的虹吸雨水鬥性能參數不同,包括虹吸雨水鬥的最大流量、最大設計流量及虹吸啟動流量各不相同,對應的鬥前水深也不一樣,加上各系統供應商的計算軟件不同,同一系統最終計算結果也可能不同。

 

虹吸雨水系統在系統供應商确定後,應根據設計暴雨強度、彙水面積、設計雨水流量、雨水鬥布置、管道路由進行精确水力計算,以确定雨水鬥選型及系統的最佳管徑配置,并控制系統的流速和負壓值。由于虹吸雨水系統的水力計算充分利用了雨水水頭,後期管路的任何調整都需要重新進行水力複核計算,以保證虹吸雨水系統的排水能力滿足要求。

 

根據規範要求,虹吸雨水系統的水力計算還應包括校核計算,一是按系統内所有虹吸雨水鬥以校核流量運行的工況,複核系統的最低負壓;二是當虹吸雨水系統設置場所有可能發生虹吸雨水鬥堵塞時,應按任一個虹吸雨水鬥失效,其設計流量均分給該系統的其他雨水鬥的運行工況,複核系統的最低負壓值和天溝(或屋面)的積水深度。

 

筆者認為,不能簡單地按虹吸雨水系統“校核流量-鬥前水深曲線”中的校核流量進行校核計算。因為經過嚴謹水力計算确定一個特定的系統後,盡管超重現期發生溢流時可能出現的鬥前水深超過了最大鬥前水深,但系統能接納的富餘水量并不一定就大,這與設計計算時系統的餘量有關,餘量大則接納的富餘水量才大。T3航站樓的系統供應商用雨水鬥的最大流量代入水力計算軟件進行校核計算時,不少系統計算結果表面上看負壓值是超标了,但此時系統總阻力損失已經大大超過了雨水水頭,這是無法實現的,系統會自動平衡調節運行工況,使實際負壓值不超标。建議以系統水力計算後還略有富裕水頭[至少是v²/(2g)]來反算可能增加的富裕流量及系統的負壓值。

 

對于一個雨水鬥失效後其他雨水鬥平均分配流量的校核計算,在雨水鬥排水量不大且一套系統的雨水鬥數量較多時是可行的。但是當雨水鬥排水量較大且一套系統雨水鬥數量不是很多時,就難以達到排水能均攤的目的。建議此時設置不鏽鋼網罩加強保護,避免虹吸雨水鬥失效,并适當增大溢流量。


7 溢流設施設置

根據規範,虹吸雨水系統應設溢流排水,溢流排水不應危及行人和地面設施。

 

T3航站樓的指廊、連廊屋面均設置了水平外天溝,主樓屋面除了建築外側及庭院、天井處設置了斜坡外天溝外,還設置了很多斜坡内天溝。外天溝設置溢流口,内天溝設置虹吸溢流管道系統。

 

對于水平天溝,每段天溝設置1個800 mm×100 mm的溢流口;對于斜坡天溝,則分組設置溢流設施。雨水首先彙集至集水井内,集水井與下遊天溝搭接處采取順搭方式,上遊彙水面積溢流的雨水從搭接處流入下遊天溝,再依次往下溢流,在末端集水井内設置800 mm×100 mm的溢流口(外天溝)或虹吸溢流管道系統(内天溝),将上遊溢流雨水排至室外。圖8為天溝溢流塔接安裝及溢流口安裝示意。


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采用規範中薄壁堰的設計流量計算公式,按通過上遊溢流水量的要求計算天溝伸縮縫擋闆處堰頂高度,并按上遊溢流水量和下遊相應彙水面積上的來水量複核堰下部排水溝斷面能否滿足要求,計算時各斷面處均預留50 mm的保護高度,以免雨水溢入室内。

 

根據建築專業要求,溢流口不能在立面上出現。經過各專業協調配合,将溢流口出口均設置在屋面檐口與幕牆之間的銜接處下方。


8 固定件設置

虹吸雨水系統的排水效率非常高,流速很大,而且在形成穩定的虹吸流态前是重力和虹吸交替運行狀态,管道的受力狀态不停轉換,會引起管道劇烈的震動,因此管道的固定非常重要。管道支吊架應固定在承重結構上,位置應正确,埋設應牢固。金屬管道支吊架可按不小于規範中規定的最大間距設置;但對于HDPE塑料管道,應采用與該系統管材配套的專用固定系統,懸吊管宜采用方型鋼導管進行固定,方型導管應沿懸吊管懸挂在建築承重結構上,懸吊管宜采用導向管卡和錨固卡連接到方型導管上。當虹吸雨水管設置在金屬網架或桁架内時,應與結構專業緊密配合,确定管道的固定位置,必要時還需要請結構專業根據管道的作用力複核支吊架的強度。


 9 消能井設置

虹吸雨水系統出口動能很大,難以消減到真正的重力流态,如果直接接入室外排水系統,将會嚴重影響室外排水管網内的水流流态,甚至造成對室外排水系統的破壞。因此設置帶排氣功能的消能井非常必要,消能井後的排出管應完全按重力無壓流設計。

 

T3航站樓室外設置有數座消能井,指廊、連廊出戶管相距較遠,每根出戶管設置1個1 500 mm×1 500 mm的消能井;主樓出戶管較密集,特别是東、西庭院有大量的管道出戶,采取相對集中的方式設置不同尺寸的消能井。各消能井頂蓋與側壁現澆為一個整體,在出戶管一側設置重型鑄鐵箅子蓋闆排氣,鑄鐵箅子與消能井壁牢固固定。圖9為消能井大樣。


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10 室外雨水管(渠)流量确定

由于虹吸雨水系統排水量很大,接納虹吸雨水系統的室外排水系統規模必須與之相适應。室外排水管渠起端至少需要按2套虹吸雨水系統同時發生滿管壓力流的流量疊加作為設計流量,其後至少按疊加屋面彙水區域10年重現期的雨水量作為設計流量,以保證室外排水管網通暢,避免對虹吸排水系統産生影響。T3航站樓起端按2套虹吸雨水系統的設計流量進行疊加,其後按疊加屋面彙水區域20年重現期的雨水量進行室外雨水管渠的設計。


11 結語

(1)在超大型複雜金屬屋面的虹吸雨水系統設計中,需要在設計重現期選取、彙水面積劃分、天溝(包括集水井)布置、管道布置、溢流設施設置、雨水出戶消能、室外雨水管渠的設計等方面進行深入細緻的探讨和研究,以确定合理、完善的虹吸排水方案,再通過精确的水力計算,使虹吸雨水系統高效、安全地排除屋面雨水。

 

(2)在設計内部功能複雜的超大型公共建築金屬屋面虹吸雨水系統時,需要全面了解建築内部的空間特點和結構做法,需要與參建各方全過程緊密地協調配合,制定解決問題的辦法,使系統設計與建築本體相協調,達到和諧統一的設計效果。

 

(3)需要了解規範要表達的本意,從工程的實際情況出發做出最合理的設計方案,既能保障虹吸雨水系統實施後金屬屋面排水安全,又能減少工程造價。

 

(4)設計單位必須全程參與虹吸雨水系統深化設計工作,積極推進深化設計,審核深化設計圖紙。


微信對原文有修改。原文标題:武漢天河機場T3航站樓屋面虹吸雨水系統設計及思考;作者:杜金娣、吳永強、塗正純、張雲龍、張鵬沖、劉斌、陸萍;作者單位:中南建築設計院股份有限公司;吉博力(上海)貿易有限公司。刊登在《給水排水》第12期。


本文網址:http://www.snjwd.com/news/398.html

關鍵詞:虹吸雨水系統,吸雨水系統設計,吸雨水系統

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